1、编制依据

1、建筑桩基技术规范 （JGJ 94-2008）

2、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）

3、混凝土结构设计规范 （GB 50010-2010）

4、混凝土结构工程施工质量及验收规范 GB50204-2002（2011 年版）

5、建筑施工计算手册 （第四版•缩印本）

6、临设平面布置图

2、工程概况

本工程明挖段施工主要包括盾构始发井16A#井、盾构过井17#井、18#井、19#井、20#井、21#井以及广南站内电力隧道（工作井21#~隧道终点）。隧道区间采用盾构法施工，盾构隧道内径为3500mm、壁厚300mm；工作井采用明挖法施工。

鉴于后期盾构隧道施工中需要用到搅拌站或者搅拌车进行注浆施工，为保证后期隧道注浆施工的顺利进行，本方案先拟定采用一套 JS750a 混凝土搅拌机在施工现场进行浆液的制备，以满足盾构隧道施工注浆的要求。

3、设备概况及主要技术参数

搅拌站设备共包括如下几个部分： 

JS750a 搅拌机                     1台

沙仓料斗                          1套

水泥/粉煤灰称量系统               1套

砂浆机                            1台

水泥仓                            1个

LSY200b螺旋输送机               2套

集料槽                           1套

控制室                           1间

控制系统                         1套

3.1 JS750a 搅拌机

JS750a 型混凝土搅拌机是由上料、搅拌、卸料、供水、电气等部分组成，各部分的主要功能及工作原理如下介绍。

3.1.1 搅拌系统

搅拌系统是由电动机、皮带轮、减速器、传动齿轮、搅拌罐、搅拌装置、供油装置等部分组成。

电动机通过皮带带动二级齿轮减速器，减速器两输出轴通过两对开式齿轮分别带动两根水平配置的搅拌轴反向等带回转，以此来实现搅拌功能。

搅拌罐的圆弧部分是通过二次成型而成的，搅拌罐内镶有耐磨衬板，均用沉头螺钉与罐体联接紧固。搅拌罐内装有两根水平配置的搅拌轴，每根轴分别装有搅拌叶片，在靠近搅拌罐两端的搅拌臂上分别装有侧叶片，可刮掉端面上的混凝土，叶片与衬板间隙≤5mm。搅拌轴与搅拌罐两端相联处设有专门的密封装置，为保证密封质量，在搅拌罐的端面上设有专门的供油器。

3.1.2 上料系统

上料机构由卷扬机、上料架、料斗等组成。制动电动机通过减速机带动卷筒转动，钢丝绳经过滑轮牵引料斗沿上料架轨道向上爬升，当爬升到一定高度时，料斗底部斗门上的一对滚轮进入上料架水平岔道，斗门自动打开，物料经过进料漏斗投入搅拌罐内。为了保证料斗准确就位，在上料架上装有限位开关，上限位有两个限位开关，当料斗下降至地坑底部时，钢丝绳稍松，弹簧杠杆机构使下限位开关动作，卷扬机构自动停车。下限位及弹簧杠杆机构均装在导轨顶部，上料架上部是可以折叠的，用螺栓连接，运输时将其折叠，以便降低运输高度。制动电机可保证料斗在满负荷运行时，可靠地停在任意位置，制动力矩的大小，由电机后座的大螺母调整。

3.1.3 供水系统

供水系统同水泵、电机、节流阀、清洗装置、喷水装置等组成。节流阀可调节水的流量，供水总量由时间继电器调节，当按钮旋转到“自控”位置时，水泵会按设定的时间运转和自动停止，当按钮旋转到“手动”位置时，可连续供水，供水系统的供水量为 5kg/s。

3.1.4 卸料系统

卸料系统由卸料门、气缸等组成。卸料门安装在搅拌机底部，利用一台空压机和一个气缸，通过杠杆机构和电控换向阀实现卸料门的开闭状态，为保证卸料门的开闭位置，设有定位装置，通过设整卸料门两端的轴承座底部调整垫片数量，可保证卸料门的密封。

3.1.5 电气系统

电气控制线路设有高性能微型断路器、热继电器，具有短路保护、过载保护、断相保护的功能。所有控制按钮及时间继电器和指示灯均布置在配电箱门上，并设有门锁，按钮外面设有防护小门。电气控制电源 380V 三相四线制电源，电压允许误差±10%，否则禁止使用。若是采用自备发电电源，容量应≥50KVA，电动机的表面温升≤600C，带电部分对外壳绝缘≥0.5MΩ。

3.2水泥仓

水泥仓筒身直径为2.9m，高9.0m。储料仓体是水泥仓的主要组成部分，用于储存物料，锥部用 6mm 厚钢板卷制，筒身及其余部分采用 4mm、5mm 厚钢板焊接而成，为加强仓体的强度，在水泥仓外圈适当位置加焊若干圈5#槽钢。支承脚采用Φ165钢管作为主支承脚，垂直于地面，起到主要支承水泥仓的重量作用，在四个主脚之间每两个之间都用Φ89无缝钢管交叉形成相互支撑的作用，以确保水泥仓在受到侧向力时能够形成整体效应。仓顶装有布袋除尘装置，筒身配有机械破拱、振机破拱二重破拱装置，防止水泥和粉煤灰等粉状物在仓内成拱。上灰管由Φ114*3 焊管、接头等焊接而成，物料通过上灰管进入储料仓体。水泥仓顶部施做围栏，围栏由Φ32*3 焊管，40*5 角钢，40*3 扁钢，焊接而成，安装在水泥仓顶，维修时起到保护作用。

3.3 螺旋输送机

LSY系列螺旋输送机工作时物料从入口进入壳体内，电机通过减速带动壳体内旋转轴旋转，从而带动螺旋叶片连续旋转把物料推送到出口。

4、设备安装与调试

4.1 设备安装

搅拌设备的安装就是一条生产流水线的安装，各部件必须按照图纸要求相互定位到已经做好的搅拌站基础上来，并在安装过程中做好各部件的相互配合。

4.1.1 搅拌站基础施工

搅拌站以16A#工作井 ZK73、74号钻孔揭示的地质条件，地表下为14m为可塑状砂质黏性土，往下为硬塑状砂质黏性土3.4m，再往下为5.1m 的全风化花岗岩，继续往下是承载能力较大的强风化花岗岩。为满足水泥仓的承载和抗拔要求，水泥仓基础2.65m×2.65m的承台基础，承台高度为1.0m。水泥罐基础施工图及基础受力核算见附件。

4.1.2  JS750a搅拌机的安装

搅拌机在安装过程中要严格按照生产过程中的搅拌机工作状态下的情况进行安装，减少后期的更改。机器安装过程中主要注意以下几点：

（1）安装场地需要平整，基础坚实，地坑口要略高于地面，以防止水流入坑内，基础承载必须达到要求，避免后期沉降影响设备运转。

（2）用起重能力40吨以上的吊机(视安装位置与吊机站位远近)将搅拌机吊起，安装四个支腿、横撑、斜撑、梯子，并装上下轨道，使其对准放入地坑内，安装时应注意使机器保持在一水平面上，轨道架不得外扭和错位。

（3）机器安装应考虑电源、水源、物料场地防雨措施和运输通道等配套项目的实施是否满足拌浆要求。

（4）支腿与预埋件要求焊接牢固，焊缝不得夹渣。

（5）支腿必须竖直，以支承搅拌机的重量，斜撑安装紧固，与支腿连成一体，保证搅拌机的整体性。

（6）由于水泥仓罐较高，因此在安装过程中应考虑避雷措施。水泥罐承台基础与支座的钢筋已连接成一体，支座预埋筋与支座钢筋又连接形成通路，由于

水泥罐又是金属导电体，因此整个设备及基础的连接已达到了接地的效果。安装施工时应在水泥罐顶部设置自制的避雷针，以达到接地防雷的效果。

4.1.3  SNC80水泥仓的安装

利用 40 吨的起重吊机将水泥仓竖直吊起，移至水泥仓基础的脚上，水泥仓基础上预埋有 400*400mm 的钢板预埋件，在水泥仓起吊前对预埋件进行水平面的平面度测量，要求四个支脚平面在同一水平面上。水泥仓到位后，吊机逐渐松钩，至支脚贴住预埋件平面后，采用点焊的方式将四个支脚分别点住，防止水泥仓摆动，然后利用垂球分别吊在四个支脚上 3m 的位置，检查垂直度，对不垂直的支脚要进行局部垫平，待全部垂直后，对四个支脚位置进行全部满焊，焊接过程中必须做好满焊、不夹渣，支脚未焊完之前不得松钩。松钩过程中要慢慢进行，先将施工人员撤离至十米范围外，再将吊机钢丝绳稍松，等待观察，并由测量组人员进行监测，十分钟后如果未发现有任何变化就可以将吊机吊钩取下，完成水泥仓的安装。

水泥仓安装完成后，要采用同样的方法安装粉煤灰仓，并做好监测。

4.1.4  LSY200b螺旋输送机的安装

螺旋输送机入口部分应为靠近电机的一端，出口为另一头，利用40吨吊机先将输送机吊至进出口位置，使输送机安装角度尽可能的小，确定输送机离出入口的距离，输送机出口位置应尽可能靠近端面，将输送机初步固定，按进出口位置在输送机上开口，尽量保持接口管处于垂直位置，焊好接口管后，再将输送机最终固定好。

4.1.5 电气及其他管路安装

电气及管路主要是各种信号按制线路、电源线路、气动控制管路、水路等的安装，按照拆解前做的编号，一一对应进行安装，安装线路过程中要注意做好的标记要一一对应，如果标记脱落，就先装有标记的，待最后剩余的接头位置就可以确定位置。

4.2 设备调试

4.2.1 搅拌机调试

（1）调试前的检查与准备工作主要有如下内容：

①检查各减速箱及各润滑油(脂)是否充足良好；

②检查电源电压：额定电压为 380V，误差为±10%；

③检查电机和电气元件的连线是否牢靠，配电箱外壳必须可靠地接地，其接地电阻≤4Ω，电源零线必须接到配电箱内接线板 N 上，所有管线应妥善安置，以防止工作时压坏碰伤造成事故；

④检查各部位联接螺栓是否牢固，特别是运动部件的联接，如有松动应立即拧紧，检查开式齿轮啮合是否正确；

⑤检查钢丝绳是否整齐地排在卷筒上，如有松散应重新缠好；

⑥检查搅拌罐内、料斗内及轨道梁架上是否有异物积存；

⑦检查料斗制动销是否拔出插在销套内。

(2)空载试运行

①启动搅拌电动机，两根搅拌轴转向应与标牌指示方向一致，如方向不对，应改变电源接线；

②启动卷扬机电动机提升料斗，料斗提升到卸料位置时，应自行停止，斗门自动打开，料斗在运行中如果电动机断电，制动电机将料斗制动住，这时若有料斗下滑 150mm 的现象，说明制动力矩偏小，应调整制动电机的大螺母，以增大制动力矩；料斗下降时，在水平岔道处不得卡住，下降到坑底后，钢丝绳稍松，下降行程开关即动作，卷扬机构自动停止。

③卸料机构，卸料门开闭应准确到位；

④水泵(加引水后)打水，供水系统正常运转；

⑤供水正常后，停工 30 分钟再启动，如吸空，应检修底阀。

（3）重载试运行

①按所需砼配比确定供水量，并调节时间继电器到相应的给水时间；

②启动搅拌电机运转；

③关闭卸料门，在料斗内加入所需的混合料后，提升料斗，料斗应运行平稳并能自如地停止在轨道上的任意位置，若有打滑现象，应先将料斗放入坑底，然后调整制动电机上的大螺母；料斗提升正常，制动可靠后，向搅拌罐内投料，同时应启动水泵向搅拌罐内供水。

④搅拌 25~30 秒后，启动卸料门卸料。

⑤在以上检查过程中，发现有不正常的地方，应立即停机检查，并排除故障，直至正常为止。

4.2.2 螺旋输送机的调试

①检查输送机入口上的进料阀是否关闭，以确保螺旋输送机内无任何物料；

②检查螺旋输送机减速机机箱内是否有足够的润滑油，以确保传动装置能够正常运作；

③检查螺旋输送机各联结法兰是否牢固联结，螺旋输送机固定是否牢固，以确保螺旋输送机安全运转；

④检查完成确认后，接上电源，点动一下，检查电动机旋转方向，如相反则断电，将电源线重新换向接上，再接上电源进行空载试运行；

⑤空载试运行正常后，可带物料试运行，负载运行时，卸料应正常，应无明显的阻料现象。

5、安全保证措施

搅拌站设备的组装过程是一个综合性较强的工程，关系到机械、电气及结构件安装的全过程，工件大，重量大，交叉作业、高空作业一体的工程，因此，只有加强现场的安全管理，才能预防和杜绝安全事故的发生。

（1）进入施工现场施工作业的人员必须戴安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带。

（2）施工作业前组织好有关人员进行安全交底。

（3）操作时统一指挥，互相密切配合，不允许出现多头指挥。

（4）开工前检查工具、机械的性能。防止绳索脱口、破断。

（5）高空作业人员切勿急于求成，用力过猛，严禁往下丢掷工具、杂物。

（6）在井下，特别是夜间施工应置足够灯光，以满足施工需要。

（7）临边临口施工应按规定设置防护栏。

（8）吊出盾构机时应设置施工禁区。

（9）焊接部位必须牢固，不准有点焊或浮焊。

（10）动火作业时，应有足够的防火措施，备有足够的灭火器。

6、附件：计算书

6.1执行规范

《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010),  本文简称《混凝土规范》

《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011),  本文简称《地基规范》

《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010),  本文简称《抗震规范》

6.2设计资料

1.1 已知条件：

基础尺寸(mm)： b=3500, a=8000, h=1200

混凝土强度等级：C30, fc=14.30N/mm², ft=1.43N/mm²

钢筋级别：HRB400, fy=360N/mm²

配筋计算方法: 通用法

基础纵筋混凝土保护层厚度：40mm

基础与覆土的平均容重：20.00kN/m³

修正后的地基承载力特征值：150kPa

基础埋深：1.50m

作用力位置标高：0.000m

剪力作用附加弯矩M'=V×h(力臂h=1.500m)：

6.3地基承载力验算

一、基本资料

地面粗糙度:B

结构形式:钢结构,体型特征:体型和质量沿高度均匀分布的高层建筑和高耸结构

风荷载体型系数μs=1,风荷载计算点高度z =9m,建筑物总高度H =9m、满仓容积50m3,、设备重6t

建筑物迎风面宽度B =2.9 m

结构基本自振周期T1=0.35s

风压高度变化系数修正系数η=1.0

二、风荷载计算

广州市基本风压为：

w0=0.5 kN/m2

查《建筑结构荷载规范》Gb50009-2012表8.2.1：

μz=1.000×(z/10)0.50=1.000×(9/10)0.50=0.969

μz＜1.00,取μz=1.00

结构第一阶自振频率：

f1=1/T=1/0.35=2.857 Hz

计算脉动风荷载的共振分量因子：

x1=30×f1/[kw×w0]0.5=30×2.857/((1×.5)^0.5)=121.21

R=[π/6/ζ1×x21/(1+x21)4/3]0.5=[π/6/.01×121.212/(1+121.212)4/3]0.5=1.4617

计算脉动风荷载的背景分量因子：

k=.91,a1=.218

pz=10×[h+60×e(-1×h/60)-60]0.5/h=10×[9+60×2.71828-1×9/60-60]0.5/9=0.8906

px=10×[B+50×e(-1×B/50)-50]^0.5/B=10×[2.9+50×2.71828-1×2.9/50-50]0.5/2.9=0.9904

z/H=9/9=1.000

查《建筑结构荷载规范》Gb50009-2012附录G：

φ1(z)=1.000

Bz=k×Ha1×ρx×ρz×φ1(z)/μz=.91×9.218×0.9904×0.8906×1.000/1=1.296

z高度处的风振系数为：

βz=1+2×g×I10×Bz×(1+R2)0.5=1+2×2.5×.14×1.296×(1+1.46172)0.5=2.607

垂直建筑物表面的风荷载标准值为：

wk=βz×μs×μz×w0=2.607×1×1×.5=0.783 kN/m2

三、计算过程和计算结果

2.1 基底反力计算：

2.1.1 统计到基底的荷载

 标准值:N  = （100+6+6）×9.8= 1109kN,  M = 10.2×9=91.8 kN.m,  V= 0.783×2.9×9/2==10.2 kN

    设计值:N  = 1.2×3.14×(2.9×2.9)/4×9×1.8×10+4×10= 1332kN,  M = 1.4×10.2×9/2=128.52 kN.m,  V= 1.4×0.783×2.9×9/2==14.3 kN

2.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]

    pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy

          = (1109 + 210.68) / 28.8+ 45.9 / 3.10 + 0.00 / 3.10

          = 60.6 kPa

    p = N/A = 46.2 kPa

2.2 地基承载力验算:

    pk=38.5≤ fa=150.00 kPa, 满足。

    pkmax=60.6 ≤ 1.2×fa=180.00 kPa, 满足。

6.4底板内力计算（采用独立基础验算模型）

一、基本资料

混凝土种类:C30,钢筋等级:HRB335,HRBF335

标准组合下上部结构传至基础顶部竖向力Fk=1332kN,标准组合下基础顶部剪力Vk=14.3kN

标准组合下基础顶部弯矩Mk=0kN,修正后地基承载力特征值fa=150 kPa

ξa=1.3 ，抗震调整系数 ,b=3500mm,l=8000mm,H=1200mm,h1=0mm,剪力作用点至基础顶面高度hv=9000mm,基础底钢筋合力点置底板底的距离as=65mm,基础底板最小配筋率ρmin=.15%,基础与土的混合重度γ0=20 kN/m3

基础埋深d=1.5m,

考虑抗震后的地基承载力,faE=1.3×150=180kPa

二、独立基础承载力计算

基础及基础以上的土重：

Gk=γ0×d×b×l=20×1.5×3500×8000/106=840kN

Pk=(Fk+Gk)/A=(1332+840)/(8×3.5)=77.571kPa

Pk ≤faE=195kPa，轴心荷载下抗震承载力满足要求。

Mk=0+14.3×(9000+1200)/1000=145.86 kN×m

e=Mk/(Fk+Gk)=145.86/(1332+840)=0.067 m

∵e=0.067 m≤b/6=0.583 m

Pkmax=(Fk+Gk)/A×(1+6×e/b)=(1332+840)/(8×3.5)×(1+6×0.067/3.5)=86.481kPa

Pkmax ≤1.2×faE=1.2×195=234kPa，偏心荷载下抗震承载力满足要求。

三、独立基础受冲切承载力计算

基础柱与基础交接处：

Pj=1.35×(Pkmax-γ0×d)=1.35×(86.481-20×1.5)=76.249kPa

h0=H-as=1200-65=1135 mm

Al=(b/2-bt/2-h0)×l-(l/2-at/2-h0)2=[(3500/2-450/2-1135)×8000-(8000/2-400/2-1135)2]/106=-3.982225m2

Fl=Pj×Al=76.249×-3.982225=-303.64 kN

βhp=0.967 线性内插所得

ab=at+2×h0=400+2×1135=2670 mm

am=(at+ab)/2=(400+2670)/2=1535 mm

0.7×βhp×ft×am×h0=0.7×0.967×1.43×1535×1135/1000=1,686.42 kN

Fl=-303.64 kN≤0.7×βhp×ft×am×h0=1,686.42 kN，柱与基础交接处受冲切承载力满足要求。

四、基础受剪承载力

按《建筑地基基础设计规范》附录U计算基础的截面计算宽度

h1=1200-0=1200 mm，参见附录U.0.2

by2=400+100=500 mm

bx2=450+100=550 mm

by1=l=8000 mm

bx1=b=3500 mm

by0=[1-0.5×1200×(1-500/8000)/1135]×8000=4,035.242 mm

bx0=[1-0.5×1200×(1-550/3500)/1135]×3500=1,940.529 mm

Ay0=by0×h0=4,035.242×1135=4579999.67mm2

Ax0=bx0×h0=1,940.529×1135=2202500.415mm2

bt+2×h0=450+2×1135=2720 mm<3500 mm，不需要验算该截面受剪承载力

五、基础底板弯矩及配筋计算

Pmax=1.35×(Fk+Gk)/A×(1+6×e/b)=1.35×(1332+840)/(8×3.5)×(1+6×0.067/3.5)=116.749kPa

Pmin=1.35×(Fk+Gk)/A×(1-6×e/b)=1.35×(1332+840)/(8×3.5)×(1-6×0.067/3.5)=92.693kPa

p=92.693+(3500-1525)×(116.749-92.693)/3500=106.267 kPa

a1=(3500/2-450/2)/1000=1.525 m

MI=1/12×a12×[(2×l+a`)×(pmax+p-2×G/A)+(pmax-p)×l]=1/12×1.5252×[(2×8+.4)×(116.749+106.267-2×1.35×840/28)+(116.749-106.267)×8]=467.629kN×m

MII=1/48×(l-a`)2×(2×b+b`)×(pmax+pmin-2×G/A)=1/48×(8-.4)2×(2×3.5+.45)×(116.749+92.693-2×1.35×840/28)=1,151.461kN×m

AsI=MI/(0.9×fy×h0)=467.629×1000000/(0.9×300×1135)=1,526mm2

检查底板X方向是否满足最小配筋率要求：

Asmin=4579999.67×.15/100=6,870mm2

∵AsI< Asmin，AsI=6,870mm2

单位面积配筋：AsI=6,870/8=859mm2/m

AsII=MII/(0.9×fy×h0)=1,151.461×1000000/(0.9×300×1135)=3,757mm2

检查底板Y方向是否满足最小配筋率要求：

Asmin=2202500.415×.15/100=3,304mm2

∵AsII≥ Asmin，AsII=3,757mm2

单位面积配筋：AsII=3,757/8=470mm2/m

五、基础顶面局部受压承载力计算

Fl=1.35×Fk=1.35×1332=1798.2 kN

Al=at×bt=450×400=180000 mm2，at≥bt

Ab=bt×3×(bt×2+a)=400×3×(400×2+450)=1500000 mm2

βl=(Ab/Al)1/2 =(1500000/180000)1/2 =2.887

βc=1.000

1.35×βc×βl×fc×Aln=1.35×1.000×2.887×14.3×180000/1000=10,032.036 kN

∵Fl≤1.35×βc×βl×fc×Aln，基础顶面局部受压承载力满足要求。

    配筋构造要求：E14@100

    根据《地基规范》第8.2.1条，扩展基础受力钢筋最小配筋率不应小于0.15%

    注：下表数据单位  M: kN.m; h0: mm; As: mm2/m; ρ: %

2.7 局压验算:

βc=1.000

Acor=l1×l2=150×150=22500 mm2

As1=π×D12/4=3.1416×142/4=154 mm2

As2=π×D22/4=3.1416×142/4=154 mm2

Al=a×b=150×150=22500 mm2

Ab=b×3×a=150×3×150=67500 mm2

βl=(Ab/Al)1/2=(67500/22500)1/2 =1.732

∵Acor≤1.25×Al,βl=1=1.000

α=1.000

n1=(l2/s2+1)×Cn2=(150/100+1)×2=4

n2=(l1/s1+1)×Cn1=(150/100+1)×2=4

pv=(n1As1l1+n2As2l2)/(Acor×s)=(4×154×150+4×154×150)/(22500×1100)=0.00747

1.35βc×βl×fc×Aln=1.35×1.000×1.732×14.3×22500/1000=752.32 kN

Fl≤1.35βc×βl×fc×Aln ,满足截面要求.

0.9×(βc×βl×fc+2×α×ρv×βcor×fyv)×Aln=0.9×(1.000×1.732×14.3+2×1.000×0.00747×1.000×300)×22500/1000=592.30kN

Fl≤0.9×(βc×βl×fc+2×α×ρv×βcor×fyv)×Aln

6.5预埋件验算

一、基本资料

混凝土强度:C30,钢筋强度:HRB335,HRBF335、8块锚板共同受力

t=25 mm,z=200 mm,M=16.065 kN*m,N=166.5 kN,V=1.7875 kN,d=20 mm

锚板:已采取防止锚板弯曲变形的措施

锚筋行数:两层

二、预埋件计算

fy=300 N/mm2

av=(4.0-0.08*d)*(fc/fy)1/2=(4.0-0.08*20)*(14.3/300)1/2=0.52

∵采取防止锚板弯曲变形的措施 ∴ab=1.0

ar---锚筋层数的影响系数（两层取1.0；三层取0.9；四层取0.85）,ar取1

剪力、法向拉力、弯矩共同作用下的锚筋总截面面积的计算

As>V/ar/av/fy+N/0.8/ab/fy+M/1.3/ar/ab/fy/z=1787.5/1/0.52/300+166500/0.8/1/300+16065000/1.3/1/1/300/200=911 mm2

As>N/0.8/ab/fy+M/0.4/ar/ab/fy/z=166500/0.8/1/300+16065000/0.4/1/1/300/200=1,363 mm2

锚筋总截面积 As≥1,363.13mm2

6.6焊缝验算

    一、基本资料

钢材:Q235,承受静力荷载

hf=8 mm,Lw=3200 mm（共8个支腿）,N=1332 kN,M=128.52 kN×m,V=14.3 kN

二、焊缝计算

βf=1.22

fwf=160 N/mm2

he=hf×0.7=8×0.7=5.6 mm

Lw=Lw-2×hf=3200-2×8=3184 mm

σf={[6×M/(βf×2×he×Lw2)+N/(βf×2×he×Lw)]2+[V/(2×he×Lw)]2}1/2={[6×128.52×1000000/(1.22×2×5.6×31842)+1332×1000/(1.22×2×5.6×3184)]2+[14.3×1000/(2×5.6×3184)]2}1/2={[5.57+30.62]2+0.402}1/2=36.19 N/mm2

{[6×M/(βf×2×he×Lw2)+N/(βf×2×he×Lw)]2+[V/(2×he×Lw)]2}1/2≤fwf,计算满足!

6.7缆风绳计算（保险绳：假如焊缝失效，风荷载由缆风绳承担）

每个水泥罐拉2根14#缆风绳（单根钢丝绳抗拉强度90KN），远大于风荷载值。

7、附图

2、附件：搅拌站基础施工图